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华旷专业SUH660高温合金GH2132高温连接紧固件耐热不锈钢

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苏州华旷冶金科技有限公司

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详细说明

牌号	06Cr15Ni25Ti2MoAlVB
国标ISC	S51525
旧牌号	0Cr15Ni25Ti2MoAlVB
对应标准	GB /T 1221-2007 耐热钢棒 Heat-resistanSteel Bars
归类	沉淀硬化型不锈钢
性能	耐腐蚀易切削性
标签	沉淀硬化型马氏体钢
说明	对应美国牌号660，S66286 本标准适用于尺寸（直径、边长、厚度或对边距离）不大于250mm的热轧和锻制不锈钢棒或尺寸不大于120mm的冷加工钢棒。经供需双方协商，也可供应尺寸大于250mm的热轧、锻制不锈钢棒或尺寸大于120mm的冷加工钢棒

06Cr15Ni25Ti2MoAlVB 化学元素成分含量(%)

成分	C	Si	M	P	S	C	Ni	Mo	Ti	V	B	Al
小值	-	-	-	-	-	13.5	24	1	1.9	0.1	0.001	-
大值	0.08	1	2	0.04	0.03	16	27	1.5	2.35	0.5	0.01	0.35

碳当量计算

06Cr15Ni25Ti2MoAlVB 机械性能

直径 d mm	抗拉强度 σb Mpa	屈服点 σs Mpa	断后伸长率或延伸率 δ %	硬度 HBW
d≤75（固溶+时效）	≥900	≥590	≥15	≥248

ⓐ规定非比例延伸强度和硬度，仅当需方要求时（合同中注明）才进行测定。
ⓑ扁钢不适用，但需方要求时，可由供需双方协商确定① 热处理制度：固溶885℃~915℃或965℃~995℃，快冷；时效700℃~760℃，16h，空冷或缓冷。
② 上表仅适用于直径、边长及对边距离或厚度小于或等于75mm的钢棒；大于75mm的钢棒，可改锻成75mm的样坯检验或由供需双方协商确定，允许降低其力学性能的数值。

近似对照表沉淀硬化型不锈钢

国标	日标	美标	国际标准组织		欧标
ISC	JIS	UNS	ISO	数字牌号	数字牌号
S51525	SUH660	(S66286)	X6NiCrTiMoVB25-15-2	4980-662-86-X	1.4980

ML06Cr15Ni25Ti2MoAlVB是沉淀硬化型耐热不锈钢，又称为高温合金。在 GB/T14992 中高温合金牌号为GH2132，相当于美国ASTM A959标准中的 660钢和日本JISG4311标准中的SUS660 钢。ML06Cr15Ni25Ti2MoAlVB 钢可作为耐热钢使用，这是由于奥氏体的再结晶温度高，铁和其它元素的原子在其中的扩散系数小，故其强化稳定性比铁素体高用于工作温度高于650℃的发动机耐热螺栓 [5]。

ML06Cr15Ni25Ti2MoAlVB 钢含有大量的奥氏体稳定化元素，如铬、镍、钼、钛等合金元素。铬、镍在奥氏体型耐热钢中，能提高其抗氧化性；钼能提高奥氏体型钢的热强性；钛是比铬更易与碳结合形成稳定碳化物的元素，钛含量1.90%可以使大部分的碳存在于钛的碳化物之中，从而改善钢的抗晶间腐蚀能力。合金添加中有Al、V、B等元素，这种材料经过高温处理，并进行长时间的时效后，在组织中析出一种弥散的金属化合物，从而使该材料的抗拉强度提高。

ML06Cr15Ni25Ti2MoAlVB 钢在冶炼过程中，每一炉次存在化学成分含量波动，合金元素偏析、杂质数量、种类、大小、形状以及热变形工艺等因素的影响 [6]。在与生产条件一致的实际现场，970±10℃X1h 进行固溶处理，螺栓头部采用冷镦成型，840±10℃稳定化处理，*后搓丝成型，按不同700-720℃时效制度进行热处理，试验检测可以满足发动机螺栓其技术要求为室温抗拉强度≥900MPa，硬度 27～35HRC，晶粒度≥5级，加载480MPa，保持23h不断。

ML04Cr11Nb 铁素体型不锈钢典型的热处理工艺以退火为主，需严格控制加热温度或降低镦锻温度在 750℃以下。

耐热合金结构钢是指具有较好的热稳定性和热强性的钢，ML41CrMoV 和 ML21CrMoV 钢，在高温下具有较高的强度，是发动机上重要螺栓材料，工作时要承受较高的机械负荷和热负荷。采用真空炉氮气保护加热，淬火+ 高温回火（调质热处理），淬火温度分别为 880-910℃和 900-930℃油冷；回火温度分别为：670-710℃和680-720℃，加热必须满足奥氏体均匀化，以达到高强度螺栓的技术要求。

14Cr17Ni2（1Cr17Ni2）钢是一种用途广泛的马氏体 + 铁素体型不锈钢。在 Cr17 型不锈钢的基础上添加了1.5%～2.5% 镍。该钢具有良好的耐蚀性和较高的力学性能，热处理工艺的变化将极大程度上影响 14Cr17Ni2 钢的综合力学性能。

14Cr17Ni2 钢在成型后须通过热处理以获得优异的综合性能。在调质状态下，材料的显微组织中主要有δ铁素体、残余奥氏体、马氏体及碳化铬析出相，这些相的形态、分布和比例决定了钢的力学性能。一般情况下，马氏体相和少量碳化铬析出相共同作用达到强化材料的效果，而过多的 δ 铁素体相和碳化铬析出相将降低材料的塑性和韧性。因此，热处理工艺的选择依据是提高马氏体相含量、抑制 δ 铁素体相的形成、控制碳化铬析出含量以及尽可能地细化马氏体组织。

14Cr17Ni2钢淬火温度为960～990℃，回火应避开脆性区475～550℃。淬火后的正常组织是马氏体+δ铁素体，当淬火温度过高时，会诱发钢中δ铁素体与残余奥氏体含量增加，降低冲击韧性值；当降低淬火温度，奥氏体化不完全，淬火后组织内残留大量奥氏体，影响抗拉强度和硬度 [7]。

而对于大规格直径螺栓*佳热处理工艺，淬火温度为 1040℃；560℃回火的组织为回火索氏体和少量淬火马氏体，在相邻晶粒之间均匀分布着少量块状 δ 铁素体，含量小于10%、呈分散分布，抗拉强度值约为1190MPa，冲击功大于49J。而在 600℃回火后碳化铬含量会显著降低，其抗拉强度也会随之下降，对于10.9级高强度螺栓回火温度应选择在 580～610℃。

回火保温时间的延长有利于碳化物的析出和马氏体相回火索氏体的转变，使材料组织更加均匀化，综合力学性能得到改善，在调质前进行高温回火预处理无法消除和改变δ铁素体，但通过调质改变组织形态可以提高冲击韧性。若在高温下重复回火会降低14Cr17Ni2钢冲击韧性，这与组织中晶界上Cr、Fe碳化物和合金元素（Si、M等）的析出有关，必须尽量避免。

NiCr20TiAl（GH4080A）镍合金须采用固溶强化、第二相强化和晶界强化三类手段对合金进行综合强化 [8]。基本热处理制度为固溶处理+时效处理；固溶处理可使强化相γ′相和碳化物固溶，获得*佳的持久蠕变强度；时效处理可以有效地析出沉淀相，类型、数量与尺寸和所要求的强度、塑性、韧性的配合。固溶处理：1070℃ -1090℃ X8h，空冷；时效处理温度：840～860℃ X24h+690～710℃ X16h二次时效，( 或690～700℃ X16h)，空冷处理。合金在固溶组织的基础上经700℃ ±5℃较长时间时效，晶界上的M7C3继续转变为M23C6 碳化物，所以在晶界上沉淀出叫连续的M23C6碳化物，晶内的 γ′相也长大成球形质点。

研究表明，晶粒度对NiCr20TiAl镍合金的疲劳强度影响明显，表面细晶组织可以提高疲劳裂纹的萌生抗力，内部的粗晶组织有利于提高疲劳裂纹的扩展抗力。晶粒度不仅影响试样的疲劳寿命；也影响试样的疲劳强度，晶粒度越小，单位体能内晶界数量越多，对裂纹萌生的阻碍作用越明显。

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