深圳宝安鸿泰利脚手架厂
挠度验算**挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.035+0.100=0.135kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.667kN/m；**挠度计算值为：V=0.677×0.135×1500.0/(100×2.06×10×113600.0)+0.990×0.667×1500.0/(100×2.06×10×113600.0)=1.626mm；大横杆的**挠度1.626mm小于大横杆的**容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求！小横杆编辑根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的**反力计算值作为小横杆集中荷载，在*不利荷载布置下计算小横杆的**弯矩和变形。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.035×1.500=0.053kN；脚手板的自重标准值：P2=0.300×1.000×1.500/(2+1)=0.150kN；活荷载标准值：Q=2.000×1.000×1.500/(2+1)=1.000kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.053+0.150)+1.4×1.000=1.644kN；小横杆计算简图强度验算**弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值*不利分配的弯矩和均布荷载**弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.035×1.000/8=0.005kN.m；集中荷载**弯矩计算公式如下:Mpmax=1.644×1.000/3=0.548kN.m；**弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.553kN.m；**应力计算值σ=M/W=0.553×10/4730.000=116.959N/mm；小横杆的**应力计算值σ=116.959N/mm小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm，满足要求！挠度验算**挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值*不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的**挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.035×1000.0/(384×2.060×10×113600.000)=0.020mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.053+0.150+1.000=1.203kN；集中荷载标准值*不利分配引起的**挠度计算公式如下:Vpmax=1203.100×1000.0×(3×1000.0-4×1000.0/9)/(72×2.060×10×113600.0)=1.825mm；**挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.020+1.825=1.844mm；小横杆的**挠度和1.844mm小于小横杆的**容许挠度1000.000/150=6.667与10mm,满足要求！扣件抗滑编辑按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.035×1.500×2/2=0.053kN；小横杆的自重标准值:P2=0.035×1.000=0.035kN；脚手板的自重标准
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值:P3=0.300×1.000×1.500/2=0.225kN；活荷载标准值:Q=2.000×1.000×1.500/2=1.500kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.035+0.225)+1.4×1.500=2.412kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!